/FAIL/HC_DSSE

破壊ひずみはHosford-Coulomb関数によって記述されます（ソリッドについては/FAIL/EMCをご参照ください）。弾塑性材料則 > 28にのみ機能します。この破壊基準は、Keunhwan Pack（マサチューセッツ工科大学）とDirk Mohr（スイス連邦チューリッヒ工科大学）によって開発されました。 ¹

フォーマット

定義

例

この例は、HC-DSSEパラメータ入力（a、b、c、dパラメータとI-Flag = 0）を使用します。

$\begin{array}{l}I-Flag=0\\ a=1.742\\ b=0.7\\ c=0.029\\ d=1.6\end{array}$ ⇔ $\begin{array}{l}I-Flag=1\\ c2=0.8\begin{array}{c}\end{array}(Pure-Shear)\\ c3=0.7\begin{array}{c}\end{array}(Uniaxial-Tension)\\ c4=0.58\begin{array}{c}\end{array}(Plane-Strain-Tension)\\ \end{array}$

さらに物理的入力（I-Flag=1での破壊ひずみ入力）を使用。HC-DSSEパラメータa、b、c、dは、Radioss Starterによるカーブフィッティングを使って計算されます。

これらの例での破壊定義は同等です。

図 1.

コメント

1. この破壊基準は、平面応力条件で破壊vs.応力軸性（応力の状態）における相当塑性ひずみの空間で定義されます。これにより、異なる荷重条件で変化する破壊ひずみの定義が可能となります。これは2つのカーブから成ります。1つは破壊の軌跡（赤いカーブの下）、もう1つはネッキングの軌跡（青いカーブ）です。

   
   
   図 2.

   前者は次のフォームをとります：(1)

   $${\overline{\epsilon }}_{HC}^{pr}\left(\eta ,\theta \right)=b{(1+c)}^{\frac{1}{n_f}}{\left\{{\left[\frac{1}{2}\left({\left({\mathrm{f}}_1-{\mathrm{f}}_2\right)}^a+{\left({\mathrm{f}}_2-{\mathrm{f}}_3\right)}^a+{\left({\mathrm{f}}_1-{\mathrm{f}}_3\right)}^a\right)\right]}^{\frac{1}{a}}+c\left(2\eta +{\mathrm{f}}_1+{\mathrm{f}}_3\right)\right\}}^{-\frac{1}{n_f}}$$

   ${\mathrm{f}}_1$ 、 ${\mathrm{f}}_2$ および ${\mathrm{f}}_3$ はLode角 $\theta$ の関数です：

   $with\{\begin{array}{c}{\mathrm{f}}_1\left(\theta \right)=\frac{2}{3}\cos \left(\frac{\pi }{6}\left(1-\theta \right)\right)\\ {\mathrm{f}}_2\left(\theta \right)=\frac{2}{3}\cos \left(\frac{\pi }{6}\left(3+\theta \right)\right)\\ {\mathrm{f}}_3\left(\theta \right)=-\frac{2}{3}\cos \left(\frac{\pi }{6}\left(1+\theta \right)\right)\end{array}$

   $\theta =1-\frac{2}{\pi }arc\cos \left(-\frac{27}{2}\eta \left({\eta }^2-\frac{1}{3}\right)\right)$

   $d{D}_{HC}=\frac{d{\overline{\epsilon }}_p}{{\overline{\epsilon }}_{HC}^{pr}\left(\eta \right)}$

   後者は、ネッキングが起こり得る（ $\frac{1}{3}<\eta <\frac{2}{3}$ ）の単軸および均等二軸引張条件間でのみ定義されます：(2)

   $${\overline{\epsilon }}_{DSSE}^{pr}\left(\eta \right)=b\{{{\left[\frac{1}{2}\left({\left({\mathrm{g}}_1-{\mathrm{g}}_2\right)}^d+{\mathrm{g}}_1^d+{\mathrm{g}}_2^d\right)\right]}^{\frac{1}{d}}\}}^{-\frac{1}{p}}$$
   $with\{\begin{array}{c}{\mathrm{g}}_1\left(\eta \right)=\frac{2}{3}\eta +\sqrt{\frac{1}{3}-\frac{3}{4}{\eta }^2}\\ {\mathrm{g}}_2\left(\eta \right)=\frac{2}{3}\eta -\sqrt{\frac{1}{3}-\frac{3}{4}{\eta }^2}\end{array}$ (3)

   $$d{D}_{DSSE}=\frac{d{\overline{\epsilon }}_p}{{\overline{\epsilon }}_{DSSE}^{pr}\left(\eta \right)}$$

   • $p$ =0.0の普遍的指数が使用されます。
   • ネッキングは、すべての積分点または層が $d{D}_{DSSE}>1$ を擁する際に、非局所的に予測されます。
   • 破壊曲線パラメータa、b、c、dは、試験結果に基づいてキャリブレートされる必要があります。

     $\eta$ は軸性です。

   • 代わりにI-Flagを1に切り替えると、Radiossは内部的にパラメータのフィッティングを行います。
   • 圧縮領域（ $\eta <-\frac{1}{3}$ ）では、シェル破壊はありません。
   • 損傷は次のように計算されます：(4)
     $$D={\displaystyle \sum \frac{\text{Δ}{\overline{\epsilon }}_p}{{\overline{\epsilon }}_{HC}^{pr}\left(\eta \right)}}$$